Комплексные поставки стройматериалов в Перми и Пермском крае
Офис: Куйбышева, 113А, тел.: +7 (342) 240-91-20
Склад: ул.Бригадирская, 26a
Обратный звонок

Прогрев бетона проводом ПНСВ

09.11.2012

Метод прогрева бетона проводом ПНСВ-1,2 (видео тут)

Прогрева бетона проводом ПНСВБольшое значение при укладке бетонной смеси в зимних условиях имеют способы и средства ее подогрева. 
Перед укладкой смеси в опалубку на арматурном каркасе закрепляют нагревательный провод ПНСВ-1,2, длина и количество секций определяют расчетом согласно характеристики провода. Длина каждой секции рассчитывается исходя из напряжения трансформатора. При напряжении 220В длина секции составляет 110 м, при уменьшении напряжения длина секции уменьшается пропорционально. Также непосредственно на объекте необходимо провести практическое испытание длины секции на температуру нагрева, т.к. она может изменяться в зависимости от мощности трансформатора и мощности питающей линии. Тепло, выделяемое нагревательными секциями проводов, разогревает бетонную смесь до 40-80 С° при среднем расходе провода 50-60 м/м³ смеси. 
Электропитание проводов и выдерживание требуемых режимов обогрева смеси осуществляют через трансформаторную установку ППЭБ (3 * 380В, линейный ток 500А, ПН-100%, 61кВА). Одна установка обеспечивает подогрев 20-30 м³ смеси. 

Характеристики провода ПНСВ: 

 

Длина секции провода (при использовании ППЭБ), м

28

Удельная мощность тепловыделения провода:

для армированных конструкций, Вт/п.м.

30-35

для неармированных конструкций, Вт/п.м.

35-40

Напряжение питания для секции, В

60

Среднее значение сопротивления жилы, Ом/м

0,15

Мощность удельная, кВт/м3

1,5-2,5

Расход провода, п.м./м³

50-70

Цикл термосного выдерживания конструкций, суток

2-3


Указания по монтажу и эксплуатации провода нагрева ПНСВ:

  1. Прокладка проводов нагрева ПНСВ должна проводиться при температуре окружающего воздуха не ниже -25 °C.
  2. Режим работы проводов – повторно-кратковременный или длительный.
  3. Радиус изгиба проводов при монтаже должен быть не менее трех наружных диаметров. Минимальный радиус изгиба – 15 мм.
  4. Провода должны эксплуатироваться при фиксированном монтаже.
  5. Смонтированные провода не должны пересекаться или прикасаться к друг другу. 
    Расстояние между проводами должно быть не менее 15 мм.
  6. Подводка питания к нагревательной секции осуществляется холодными концами. Места соединения нагревательного провода и холодного конца рекомендуется выводить за пределы обогреваемой зоны.
  7. Соединение холодного конца с нагревательными проводами рекомендуется проводить методом пайки с применением бандажа из медной проволоки посредством клеммных коробок. Допускается любой другой метод, обеспечивающий надежность соединения при эксплуатации.

Электрообогрев можно начинать только после завершения укладки бетона и размещения всех греющих элементов и нижней части выводов в бетоне, а также выполнения указаний по технике безопасности. В конструкциях необходимо сделать скважины для замера температур, помощью токоизмерительных клещей измерить пусковую силу тока во всех греющих элементах. При показаниях, превышающих допустимые при пуске, необходимо понизить напряжение в сети. Измерение температуры и силы тока производить через 1 час в первые три часа, затем 1 раз в смену. 
Электрообогрев бетона необходимо выполнять с соблюдением требований техники безопасности СНиП 111-4-80/гл.11 и ГОСТ12.1.013-78 – бетонные и ж/бетонные работы и электробезопасность. 

Радиус изгиба при монтаже не менее 3 наружных диаметров провода. Провод поставляется в бухтах. Провод соответствует ТУ 16.К71-013 и имеет соответствующий сертификат.

Дополнительное оборудование:

  • понижающий трансформатор;
  • магистральные кабели;
  • провода холодных концов;
  • средства тепловой защиты.

Рекомендации по выбору технологических параметров электропрогрева бетона

и расчету нагревательных проводов 

1.2. Основным технологическим параметром является удельная электрическая (тепловая) мощность Руд, приходящаяся на единицу площади обогреваемых конструкций

Руд = P/F

где P – суммарная электрическая мощность нагревателей, Вт;

      F – площадь обогрева, м².

При расчете определяют необходимую электрическую (тепловую) мощность, обеспечивающую нагрев бетона до требуемой температуры. При этом удельная мощность должна быть постоянной в течение всей продолжительности обогрева бетона для двух характерных случаев:

-        нагрева бетона до определенной температуры, получаемой подбором необходимой мощности для конкретных внешних условий теплообмена по так называемому саморегулирующемуся режиму, при котором отпадает надобность в устройствах для регулирования температуры бетона;

-        компенсаций тепловых потерь уложенной в опалубку бетонной смеси, предварительно разогретой по способу «управляемого термоса».

1.3. Потребная удельная электрическая мощность проволочных нагревателей зависит от массивности обогреваемых монолитных конструкций, расчетной температуры наружного воздуха и скорости ветра, коэффициента теплопередачи утеплителя. Удельная мощность для обоих случаев может быть определена графически (рис. 2, 3).

Пример пользования номограммой (см. рис. 2)

Необходимо определить потребляемую удельную мощность проволочных нагревателей при двухстороннем обогреве протяженной монолитной стены толщиной 500 мм. Известно, что коэффициент теплопередачи утепленной опалубки К равен 1 Вт/(м²*°С), бетонная смесь с удельным расходом цемента составляет 350 кг/м², температура наружного воздуха - 30°С.

Решение 1. Разница температуры бетона и наружного воздуха ΔТ составляет
40 - (-30) = 70 °С


Рис. 2. Номограмма для определения удельной мощности нагревателей 
при саморегулирующемся режиме.


Рис. 3. График определения удельной мощности нагревателей
при использовании предварительно разогретой бетонной смеси
и применении метода «управляемого термоса».

2. Модуль поверхности монолитной стены Мп устанавливаем по формуле:

Мп = F/V = 2.0 / 0.5 = 4 м 

где F – площадь поверхности охлаждения стены, м²;

      V – объем при условной площади стены, равной 1 мР, м².

Определяем удельную мощность нагревателей, руководствуясь последовательностью операций, указанных в ключе (см. рис. 2). Получаем 290 Вт/м².

Пример пользования графиком (см. рис. 3).

Следует определить потребляемую удельную мощность проволочных нагревателей для компенсации теплопотерь с 1 м² поверхности монолитной конструкции, имеющей температуру +5 °С. Температура наружного воздуха 40 °С, скорость ветра 5 м/с. В качестве утеплителя использованы минераловатные маты толщиной 50 мм.

Решение.

  1. По таблице 2 определяем коэффициент теплопередачи утеплителя К. Он равен 1,31 Вт/(м²*°С).
  2. Температурный перепад между бетоном и наружным воздухом ΔТ равен 50 - (-40) = 90 °С
  3. На графике от значения 90 °С на оси ординат проводим перпендикуляр до аппроксимированной прямой, соответствующей значению коэффициента теплопередачи 1,31 Вт/(м²´°С). Из точки пересечения опускаем перпендикуляр на ось абсцисс. Получаем 0,12 кВт/м².

1.4. Другим важным технологическим параметром является равномерность температурного поля на обогреваемой поверхности конструкции, обеспечиваемая необходимой плотностью укладки нагревательного провода, или расстоянием (шагом) между смежными витками провода.

1.5. Шаг b проволочных нагревателей и количество рядов нагревателей в монолитной конструкции обусловлены требуемой удельной мощностью по расчету. Шаг проволочных нагревателей можно определить по формуле: 

b = 1/(Pуд/P + 1) 

где Pуд – удельная мощность, Вт/м².

1.6. В монолитных конструкциях шаг нагревателей должен находиться в пределах 50 – 150 мм. Для конструкций, контактирующих с грунтом (подготовки под полы, каменные и искусственные основания и т.п.), шаг может приниматься равным 150 – 200 мм.

1.7. В стыках сборных железобетонных элементов, цементно-песчаных подливках под колонны и оборудование, местных заделках шаг нагревателей обычно принимают 25 – 70 мм.

1.8. В ответственных монолитных элементах и несущих конструкциях при шаге нагревателей менее 300 мм и их многорядном размещении возможность закладки провода в бетон должна быть согласована с проектной организацией.

1.9. Эффективность обогрева зависит от качества и толщины утеплителя. При возведении монолитных конструкций толщину, а также вид утеплителя (или теплозащитные свойства разных видов утеплителя) в опалубке и уложенного на открытые бетонные поверхности, рекомендуется принимать одинаковыми.

1.10. Коэффициенты теплопередачи основных теплоизоляционных материалов различной толщины, характеристики которых приведены в приложении 3, определяют по формуле:

K = 1/(1/αλ + Σ(δii) + 1/αk), 

где δi – толщина слоя теплоизоляционного материала, м,

      λi – коэффициент теплопроводности материала слоя, Вт/(м*°С),

      αλ – коэффициент передачи теплоты от утеплителя и опалубки излучением, принимаемый равным 2,5 Вт/(м²*°С),

     αk – коэффициент передачи теплоты конвекцией, принимаемый равным при скорости ветра:

до 5 м/с – 19 Вт/(м²*°С),

до 10 м/с – 30 Вт/(м²*°С),

до 15 м/с – 43 Вт/(м²*°С).

1.11. Средние значения коэффициента теплопередачи утеплителей различных видов, используемых для укрытия открытых горизонтальных бетонных поверхностей, приведены в таблице 2.

Таблица 2

Вид утеплителя нормальной
влажности с пленочным укрытием

Коэффициент теплопередачи К, Вт/(м²´°С),
при скорости ветра, м/с

0

5

15

Сосновые опилки толщиной 100 мм
по слою толя

0,74

0,89

0,90

Минераловатные маты
на синтетическом связующем
толщиной 50 мм

1,01

1,31

1,37

Шлак толщиной слоя 150 мм

1,27

1,77

1,87

Деревянные доски толщиной

 

 

 

40 мм

2,03

3,60

3,94

25

2,44

5,20

5,98

 

1.12. Коэффициент теплопередачи стальных опалубочных щитов, утепленных минераловатными матами различной толщины, может быть определен по номограмме (рис. 4).

Пример.

Требуется определить коэффициент теплопередачи стального опалубочного щита размером 3 *1,5 м, утепленного минераловатными матами толщиной 40 мм и фанерой толщиной 3 мм. Скорость ветра 3 м/с, площадь поверхности открытых ребер щита – 600 см².

Решение.

Отношение периметра ребер каркаса (9 м) к площади щита (4,5 м²) составляет 2:1. Определим коэффициент теплопередачи щита, пользуясь ключом к номограмме. Получаем 2,5 Вт/(м²*°С).

1.13. В качестве утеплителя рекомендуется использовать минераловатные маты и плиты ПП на синтетическом связующем, холстопрошивной стекломатериал (ХПС), а для щитов опалубки также заливную теплоизоляцию на основе пенополиуретана и фенопластов. При устройстве теплоизоляции следует закрыть утеплителем все промежуточные ребра каркаса щита, являющиеся «мостиками холода». Коэффициент теплопередачи утепленных щитов не должен превышать 3,5 Вт/(м²*°С).


Рис. 4. Номограмма для определения коэффициентов теплопередачи
стальных опалубочных щитов.

1.14. При обеспечении максимально допускаемой температуры обогрева для характерных типов монолитных конструкций следует выдерживать режимы обогрева, приведенные на рис. 5, 6, 7. Продолжительность термообработки и выдерживания бетона должна, при необходимости, корректироваться работниками строительной лаборатории путем сопоставления фактического режима обогрева с рекомендуемым. Приведенные режимы обеспечивают набор прочности бетона к концу выдерживания 50 – 70 % R28. Температура контролируется на поверхности бетона конструкции.


Рис. 5. Номограмма для определения продолжительности термообработки монолитных стен и перекрытий.


Рис. 6. Номограмма для определения продолжительности термообработки монолитных колонн, ригелей, балок и фундаментов средней массивности
столбчатого типа высотой более 1 м.


Рис. 7. Номограмма для определения продолжительности термообработки монолитных фундаментов столбчатого типа высотой более 1 м.

2. ЭЛЕКТРИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ НАГРЕВАТЕЛЬНЫХ ПРОВОДОВ

2.1. Электрический расчет сводится к определению рабочего напряжения при минимально допустимой длине проволочного нагревателя и максимально допустимой на него нагрузки.

Выбор длины проволочного нагревателя является не только технической, но и экономической задачей, так как завышение длины сверх оптимальной приводит к перерасходу провода, более плотной навивке в монолитной конструкции, к увеличению трудоемкости работ, а в ряде случаев затрудняет укладку бетонной смеси. Уменьшение длины провода приводит к его перегреву, возникновению опасных деструктивных явлений из-за больших температурных перепадов, местному пересушиванию бетона и в конечном результате к снижению его качественных характеристик.

2.2. Основным расчетным параметром при определении длины проволочного нагревателя является линейная (погонная) электрическая нагрузка, приходящаяся на единицу его длины. Для условий теплоотдачи в твердеющем бетоне оптимальная погонная нагрузка р на проволочные нагреватели определена экспериментально и составляет:

  • для армированных монолитных конструкций 30 – 35 Вт/м,
  • для неармированных конструкций 35 – 40 Вт/м.

2.3. Максимальная погонная нагрузка на провод не должна превышать 45 – 50 Вт/м, так как при большей величине нагрузки температура его превышает 100 °С. Это может привести к структурным нарушениям и снижению качественных характеристик бетона. Такую нагрузку в течение всей продолжительности электротермообработки монолитного бетона выдерживают нагревательные провода с поливинилхлоридной и другими видами теплостойкой изоляции в отличие от проводов с полиэтиленовой изоляцией, у которых ее повреждение из-за перегрева приводит к короткому замыканию токонесущей жилы на стальную арматуру и закладные детали.

2.4. Длину электронагревателей lопределяют по формуле

  

где U – рабочее напряжение питания, В;

      S – сечение токонесущей жилы, мм²;

       pt – удельное сопротивление жилы при рабочей температуре, Ом*мм²/м;

       (p/ S) = Rt

       P – оптимальная погонная нагрузка на провод, Вт/м.

2.5. Учитывая, что удельное сопротивление нагревательных проводов различных марок может значительно меняться в зависимости от химического состава и качества токопроводящих жил, длину нагревателя рекомендуется рассчитывать в каждом отдельном случае, уточнив предварительно величину удельного сопротивления.

2.6. Сопротивление токонесущей жилы провода при нагреве увеличивается. Сопротивление нагретой жилы Rt в зависимости от рабочей температуры определяют по формуле:   

Rt= R0* (I + αt)

где R– сопротивление жилы при нормальной (20 °С) температуре, Ом;

       α – температурный коэффициент сопротивления, стальной жилы 0,0046 °С-1.

2.7. Сопротивление стальных токонесущих жил постоянному току при нормальной температуре Rнагревательных проводов может быть определено по таблице 3.

Таблица 3

Стальная оцинкованная жила

Электрическое 
сопротивление
при 20 °С, Ом, км

диаметром, мм

сечением, мм²

0,6

0,283

550

1,1

0,950

145

1,2

1,131

140

1,4

1,540

100

1,8

2,542

70

2,0

3,140

48

3,0

7,060

21

4,0

12,560

12

 

2.8. Для определения сопротивления стальных жил нагревательных проводов переменному току. Приведенные в таблице значения сопротивления следует умножить на коэффициент, зависящий от нагрева жилы (таблица 4, экспериментальные данные).

Таблица 4

Рабочая температура, °С

Переводной коэффициент

50

1,01

60

1,02

70

1,04

80

1,06

90

1,10

100

1,20


2.9. Максимально установившаяся температура t нагрева провода в бетоне в зависимости от погонной нагрузки p приближенно может быть определена по таблице 5 (экспериментальные данные).

Таблица 5

Максимально установившаяся
температура, °С

Погонная нагрузка на провод, Вт/м

50

10

65

15

75

20

85

25

92

30

98

35

103

40

112

50

123

60

  

2.10. Сопротивление стальной токонесущей жилы различного сечения при рабочей температуре Rt для проводов в зависимости от погонной нагрузки можно определить по таблице 6 (экспериментальные данные).

Таблица 6

Диаметр
токонесущей
стальной
жилы, мм

Электрическое сопротивление токонесущей жилы, Ом/м,
при погонной нагрузке на провод, Вт/м

10

15

20

25

30

35

40

50

0,6

0,682

0,734

0,776

0,827

0,870

0,940

0,977

1,017

1,1

0,180

0,192

0,206

0,218

0,229

0,248

0,257

0,268

1,2

0,170

0,181

0,194

0,210

0,222

0,235

0,240

0,259

1,4

0,124

0,134

0,141

0,146

0,158

0,166

0,177

0,185

1,8

0,088

0,094

0,099

0,108

0,111

0,120

0,124

0,130

2,0

0,059

0,064

0,068

0,072

0,076

0,082

0,085

0,089

3,0

0,032

0,034

0,035

0,036

0,037

0,0375

0,038

0,039

4,0

0,015

0,016

0,017

0,018

0,019

0,020

0,021

0,022

 

2.11. Длина нагревателей из проводов, имеющих стальную оцинкованную жилу с сопротивлением, соответствующим значениям таблиц 3 и 6, может быть определено по номограмме (рис. 8)

Пример.

Требуется определить длину нагревателя из провода маржи ПНСВ для обогрева армированной конструкции при рабочем напряжении 70 Вт. Диаметр жилы проволочного нагреватели 1,2 мм.

Решение.

Принимаем значение погонной нагрузки на нагреватель, согласно п. 5.2, равное 35 Вт/м.

По номограмме, пользуясь ключом, определяем длину нагревателя равную 26 м.

Номограмма позволяет решать также обратные задачи в следующих случаях:

  • когда известны длина нагревателя, обусловленная геометрическими размерами обогреваемой конструкции, и диаметр жилы;
  • задана погонная нагрузка на нагреватель, требуется определить рабочее напряжение;
  • когда известны длина нагревателя, рабочее напряжение и погонная нагрузка, требуется подобрать провод с соответствующим диаметром жилы.

В приложении 4 приведены примеры расчета нагревательных элементов из провода марки ПНСВ.


Рис. 8. Номограмма для определения длины проволочных нагревателей:
а – со стальной оцинкованной жилой.


Рис. 8. Номограмма для определения длины проволочных нагревателей:
б– с нихромовой жилой.

Полезные товары

0

ВНИМАНИЕ! Наш сайт носит информационный характер и не является публичной офертой, определяемой положениями Статьи номер 437 Г.К. РФ. Уточнить характеристики, стоимость и срок поставки (изготовления) можно у наших менеджеров по тел., эл.почте.